新型干法窯的目標產(chǎn)量推導及其工程實踐

關(guān)于新型干法水泥回轉(zhuǎn)窯的產(chǎn)量，不同的科研機構(gòu)和學者有著不同的看法，也先后歸納出的多種不同的計算公式，在不同的歷史時期，對新型干法回轉(zhuǎn)窯生產(chǎn)線的設計和生產(chǎn)起到了重要的指導作用。 

新型干法水泥生產(chǎn)技術(shù)不是狹義上的窯外分解技術(shù)，其技術(shù)的發(fā)展不僅與預熱分解系統(tǒng)不斷優(yōu)化密切相關(guān)，還與回轉(zhuǎn)窯、燃燒器、冷卻機、高溫風機、窯的密封裝置、燒成系統(tǒng)鎖風閥等生產(chǎn)裝備的改進，與耐溫、隔熱、耐磨、耐腐等新型材料的不斷開發(fā)研制，與原料預均化技術(shù)、生料均化技術(shù)、高效破碎與粉磨技術(shù)、電子計量及控制技術(shù)、X熒光分析在線檢測技術(shù)、電子計算機和自動化控制儀表等技術(shù)的發(fā)展密切相關(guān)。因此隨著新型干法水泥生產(chǎn)技術(shù)的不斷提高，早期提出的那些經(jīng)典公式與當前國內(nèi)外的先進生產(chǎn)水平相比，存在了較大的偏差。 

當代的科研機構(gòu)和學者，如南京工業(yè)大學李昌勇和武漢理工大學李建錫等，在提高新型干法窯產(chǎn)量方面作了重要研究工作。筆者在前人的研究工作基礎(chǔ)上，在挖掘回轉(zhuǎn)窯系統(tǒng)的生產(chǎn)潛力、大幅度提高新型干法回轉(zhuǎn)窯的產(chǎn)量方面作了進一步實踐工作，并已經(jīng)取得較好的實踐效果。根據(jù)實踐中總結(jié)出的經(jīng)驗，筆者深刻地感到新型干法技術(shù)是一項綜合的系統(tǒng)工程，無論在哪一個環(huán)節(jié)出現(xiàn)“瓶頸”都會影響產(chǎn)量的提高，只有在同時發(fā)揮回轉(zhuǎn)窯系統(tǒng)和預熱分解系統(tǒng)功效時（相應的其它配套技術(shù)發(fā)展也應跟上），系統(tǒng)才可望達到更高的理想產(chǎn)量。 

關(guān)于新型干法窯的產(chǎn)量，筆者提出的兩個目標產(chǎn)量見表1，其設計思想、推導過程、實踐經(jīng)驗簡單介紹如下。   
 

表1      新型干法回轉(zhuǎn)窯的目標產(chǎn)量

1  實現(xiàn)目標產(chǎn)量的設計思想 

回轉(zhuǎn)窯目標產(chǎn)量提出的理論依據(jù)是：提高熟料產(chǎn)量的前提是要提高燒成系統(tǒng)的總的燃料燃燒能力，即回轉(zhuǎn)窯和分解爐的燃料燃燒能力。 

1.1  達到“產(chǎn)量一”的設計思想 

回轉(zhuǎn)窯的實際生產(chǎn)能力主要受截面熱負荷、截面風速、工作溫度這幾個參數(shù)的影響。特定原料和特定率值下熟料的燒成溫度是一定的，而截面熱負荷與截面風速又是相互關(guān)聯(lián)的一對參數(shù)，所以在截面風速不超標時，計算回轉(zhuǎn)窯產(chǎn)量時可采用截面熱負荷這一參數(shù)作為基本計算依據(jù)。事實上，目前正在生產(chǎn)的傳統(tǒng)預分解窯和部分經(jīng)改造后的預分解窯，其截面熱負荷與濕法窯、余熱發(fā)電窯、預熱器窯等燒成帶的截面熱負荷相比，反倒是偏小的，這也就為提高預分解窯的截面熱負荷，大幅度提高傳統(tǒng)預分解窯的產(chǎn)量帶來了空間和可能。改造后達到“產(chǎn)量一”的設計方案是以其它窯型已經(jīng)實現(xiàn)的燒成帶截面熱負荷為依據(jù)，在原有基礎(chǔ)上提高窯頭的用煤量，挖掘回轉(zhuǎn)窯的生產(chǎn)能力，并根據(jù)按常規(guī)設計的窯頭與窯尾用煤比例關(guān)系，通過對預熱器、分解爐的技術(shù)改造，使其結(jié)構(gòu)、爐容等能夠適應窯尾用煤量的提高，滿足提產(chǎn)后的要求，大幅度提高熟料產(chǎn)量。在原燃材料條件較好，系統(tǒng)配套完善時，能夠達到“產(chǎn)量一”的目標值。目前該種技術(shù)改造方案已在某些規(guī)格的窯型上（如我們設計的吉林四平石嶺監(jiān)獄水泥廠）得以應用，產(chǎn)量已經(jīng)實現(xiàn)上述指標。 

1.2 “產(chǎn)量二”的主要設計思想 

該目標產(chǎn)量的設計思想是在提高分解爐的燒煤量方面進一步開拓思路，以充分發(fā)揮預熱分解系統(tǒng)的功效。目前分解爐的設計，大都還局限于分解爐用煤量在50～60%左右的設計思路，生料入窯的溫度大都控制在870℃以下。由于生料在1 100℃之前是大量的吸熱過程，需要吸收大量的熱量，而在1 100℃以后大量的固相放熱反應開始占主導，總的吸熱量很少，所以雖然目前的新型干法窯的入窯表現(xiàn)分解率最高達到了95%以上，但由于入窯生料溫度低，回轉(zhuǎn)窯仍承擔1 100℃以下相當一部分吸熱過程，回轉(zhuǎn)窯熱負荷占燒成系統(tǒng)熱負荷的比例仍然較大，有減輕的余地。達到產(chǎn)量二的技改措施是，窯頭噴煤絕對數(shù)量在“產(chǎn)量一”的情況下不變（截面熱負荷在“產(chǎn)量一”的基礎(chǔ)上不再提高），繼續(xù)增大分解爐內(nèi)的噴煤量（例如達到總用煤量的75%左右甚至更高），提高生料的入窯溫度（例如達到1 000℃甚至更高），使原本在窯內(nèi)進行的吸熱過程，再部分地移到分解爐內(nèi)進行，大幅度地減輕窯內(nèi)的負擔，從而大幅度地提高回轉(zhuǎn)窯的熟料產(chǎn)量?！斑_到產(chǎn)量二”的技術(shù)指標筆者正在由理論研究轉(zhuǎn)入生產(chǎn)實踐當中。 

在設計和生產(chǎn)實踐當中需要注意解決的幾個問題是：分解爐結(jié)構(gòu)形式的設計，爐容的確定，耐火、隔熱材料的配套，結(jié)皮堵塞問題的處理，配套設備的選型及回轉(zhuǎn)窯的密封裝置、轉(zhuǎn)速、填充率、長徑比等，此外由于入窯分解率達到100%后，生料的溫升速度加快，對原燃料的均化效果和生產(chǎn)自動化水平及操作經(jīng)驗也應引起足夠的重視。 “產(chǎn)量二”是以某企業(yè)的基礎(chǔ)數(shù)據(jù)，通過在生料入窯溫度平均為1025℃時所作的熱量平衡計算，并近似地類推到其它規(guī)格回轉(zhuǎn)窯取得的結(jié)果。 

2 目標產(chǎn)量的計算推導 

2.1   產(chǎn)量一的推導 
是根據(jù)同規(guī)格的其它窯型已經(jīng)實現(xiàn)的燒成帶截面熱負荷數(shù)值作為新型干法窯的計算依據(jù)，并根據(jù)熟料燒成熱耗和窯頭、尾燃料比等基礎(chǔ)數(shù)據(jù)計算得來，計算公式如下： 

熟料產(chǎn)量一（t/d）=24×（單位小時燒成帶截面熱負荷×燒成帶有效截面積）/（熟料熱耗×窯頭燃料比例）。 
產(chǎn)量一對應的生料入窯溫度是870℃。 

2.2       產(chǎn)量二的推導 
由于產(chǎn)量一是現(xiàn)階段最大限度地挖掘了窯頭的燒煤能力，所以產(chǎn)量二的計算是在產(chǎn)量一的基礎(chǔ)上不再增加窯頭的用煤絕對數(shù)量，而是繼續(xù)提高分解爐的用煤絕對數(shù)量（相當于降低了窯頭用煤的比例），提高生料的入窯溫度，大幅度提高熟料產(chǎn)量。產(chǎn)量二的推導方法是：計算出在產(chǎn)量一（生料入窯溫度為870℃）時燒成窯頭的用煤比例，再計算出產(chǎn)量二（生料入窯溫度為1 025℃）時燒成窯頭的用煤比例，根據(jù)產(chǎn)量與全系統(tǒng)用煤量呈正比的關(guān)系，就可以算出產(chǎn)量二在產(chǎn)量一基礎(chǔ)上的提產(chǎn)倍數(shù)?？紤]各種影響因素，我們在理論提產(chǎn)倍數(shù)的基礎(chǔ)上乘以90%，作為推導出的實際提產(chǎn)倍數(shù)，計算公式如下： 
熟料產(chǎn)量二（t/d）=（870℃生料入窯時窯頭用煤比例/1 025℃生料入窯時窯頭用煤比例）×產(chǎn)量一×90% 

需說明的是，各種規(guī)格的窯徑，熱平衡計算得到的提產(chǎn)倍數(shù)應該是略有差異的，但因掌握的數(shù)據(jù)有限，不能將表中16種規(guī)格的窯徑都作詳細計算，況且即使對于同一規(guī)格的窯徑，不同工廠的原燃材料不同、預分解形式不同，計算結(jié)果也不同。表中計算結(jié)果是按某2 500t/d生產(chǎn)線的基礎(chǔ)數(shù)據(jù)計算得來，并近似地類推到其它規(guī)格窯型上，用于說明未來窯產(chǎn)量的發(fā)展趨勢。推導過程如下： 
2.2.1  計算基礎(chǔ)數(shù)據(jù) 
2.2.1.1  設窯頭用煤量占總用煤量的比例為：X 
2.2.1.2  煤的低位熱值：23 019 kJ/kg煤 
2.2.1.3  生料、熟料化學成分 

 

表2    生、熟料化學成份             

2.2.1.4  熟料率值及礦物組成等

表3   熟料率值及礦物組成 （扣除f-CaO）      

2.2.1.5  產(chǎn)量一熟料熱耗：3093 kJ/kg熟料，產(chǎn)量二的熟料熱耗：3 080 kJ/kg熟料 
2.2.1.6  入窯風比例：一次風/二次風/漏風(復合式密封)=10/88/2 
2.2.1.7   一次空氣（含漏風）風溫：30℃  二次風溫：1 050℃ 
2.2.1.8  煤粉溫度：60℃ 
2.2.1.9  窯內(nèi)過剩空氣系數(shù)：1.10 
2.2.1.10  熟料燒成溫度：1 450℃，出窯熟料溫度：1 360℃ 
2.2.1.11  窯尾廢氣溫度：“產(chǎn)量一”1 100℃，“產(chǎn)量二”1 150℃ 
2.2.1.12  生料入窯操作溫度：產(chǎn)量一840℃～900℃，平均870℃ 
                            產(chǎn)量二1 000℃～1 050℃，平均1 025℃ 
2.2.1.13  生料入窯分解率：產(chǎn)量一95%，產(chǎn)量二100% 
2.2.1.14  回轉(zhuǎn)窯筒體散熱：產(chǎn)量一165kJ/kg熟料，產(chǎn)量二118 kJ/kg熟料 
2.2.1.15  窯尾飛灰量與入窯量相比很小，且大多經(jīng)由分解爐、C5級預熱器回收入窯，故窯尾飛灰?guī)ё邿岷雎圆挥?nbsp;
2.2.1.16  窯頭操作應為負壓，理論上無飛灰，實際上窯頭有時有飛灰，但量很小，飛灰?guī)ё邿岵挥?nbsp;
2.2.1.17  空氣濕度、高嶺土脫水對熱平衡和氣體量的影響忽略不計 
2.2.2   產(chǎn)量一的熱平衡計算 
2.2.2.1  各種物料量的計算 
（1）燃料總消耗量：MR=0.134 4 kg煤/kg熟料 
       其中：窯頭燃煤量0.134 4X 
（2）干生料理論消耗量：MGSL=1.517 kg/kg熟料 
（3）入窯系統(tǒng)空氣量 
a、燃料燃燒理論空氣量：VLK=6.059 Nm3/ kg煤 
b、入窯實際干空氣量：VYK=0.895 8X Nm3/ kg熟料 
c、入窯二次空氣量：VYK2=0.788 3X Nm3/ kg熟料 
d、入窯一次空氣量（含漏風）：VYK1=0.107 5X Nm3/ kg熟料 
2.2.2.2  回轉(zhuǎn)窯熱平衡計算 
（1）收入項目 
a、燃料燃燒生成熱：QRR=3 093X 
b、生料帶入熱量：按入窯CaCO3分解率95%，計算在870℃時每公斤熟料中的入窯生料量和比熱（MgCO3已完全分解）  
  

                       表4    870℃入窯生料組分重量和比熱

計算得：總重量0.988 kg/kg熟料，加權(quán)平均比熱0.963 kJ/kg℃ 
QSL=827.76 kJ/kg熟料 
c、二次空氣帶入熱量：QYK2=1 172.04X kJ/kg熟料 
d、一次空氣（及漏風）帶入的顯熱：QYK1=4.19X kJ/kg熟料 
e、燃料帶入顯熱：QR=9.31X kJ/kg熟料 
（2）支出項目 
a、窯內(nèi)熟料形成熱（生料由870℃入窯至燒成出窯） 
①碳酸鹽分解吸熱：QFJ=95.90 kJ/kg熟料（煤灰?guī)胛⒘?，不計?nbsp;
②生料燒成至熟料，料溫升高的吸熱：QSW=577.06 kJ/kg熟料 
③生成液相吸熱：QYX=105 kJ/kg熟料 
④C2S生成C3S吸熱：QC3S=4.61 kJ/kg熟料 
⑤粘土質(zhì)原料中無定型物質(zhì)轉(zhuǎn)變成晶體放熱：QGT=26.98 kJ/kg熟料 
⑥固相反應生成礦物的放熱量：QKW=405.13 kJ/kg熟料 
⑦熟料由1450℃降至1360℃放熱：QLQ=92.97 kJ/kg熟料 
合計后，得到回轉(zhuǎn)窯內(nèi)熟料形成所需熱量：QYN=257.49 kJ/kg熟料 
b、窯尾廢氣帶走熱 
①理論煙氣量：VYQ=6.549 Nm3/ kg煤 
②總廢氣量：VFQ=（0.961X+0.014）Nm3/ kg熟料 
③廢氣帶走熱：QFQ=（1 676.56X+34.76）kJ/kg熟料 
ｃ、出窯熟料帶走熱：QSL=1 466.08kJ/kg熟料 
d、窯筒體散熱量：QYT=165kJ/kg熟料 
（3）平衡計算：收入熱量=支出熱量 
建立平衡式：3 093X+827.76+1 172.04X+4.19X+9.31X=257.49+1 676.56X+34.76+1 466.08+165     
解得：X=42.10% 
即在產(chǎn)量一的情況下，窯頭用煤量占總用煤量的比例為42.10%。 
2.2.3  產(chǎn)量二的熱平衡計算 
2.2.3.1  各種物料量的計算 
(1) 燃料總消耗量：MR=0.134 4 kg煤/kg熟料 
     其中：窯頭燃煤量0.134 4X 
(2) 干生料理論消耗量：MGSL=1.517 kg/kg熟料 
(3) 入窯系統(tǒng)空氣量 
a、燃料燃燒理論空氣量：VLK=6.059 Nm3/ kg煤 
b、入窯實際干空氣量：VYK=0.895 8X Nm3/ kg熟料 
c、入窯二次空氣量：VYK2=0.788 3X Nm3/ kg熟料 
d、入窯一次空氣量（含漏風）：VYK1=0.107 5X Nm3/ kg熟料 
2.2.3.2  回轉(zhuǎn)窯熱平衡計算 
（1）收入項目 
a、燃料燃燒生成熱：QRR=3 080X 
b、生料帶入熱量：按入窯CaCO3分解率100%，計算在1 025℃時每公斤熟料中的入窯生料量和比熱  
    

表5    870℃入窯生料組分重量和比熱

                         
計算得：總重量0.963 kg/kg熟料，加權(quán)平均比熱0.961 kJ/kg℃ 
QSL=948.58 kJ/kg熟料 
c、二次空氣帶入熱量：QYK2=1 172.04X kJ/kg熟料 
d、一次空氣（及漏風）帶入的顯熱：QYK1=4.19X kJ/kg熟料 
e、燃料帶入顯熱：QR=9.31X kJ/kg熟料 
（2） 支出項目 
a、窯內(nèi)熟料形成熱（生料由1 025℃入窯至燒成出窯） 
①碳酸鹽分解吸熱：QFJ=0kJ/kg熟料（煤灰?guī)胛⒘?，不計?nbsp;
②生料燒成至熟料，料溫升高的吸熱：QSW=422.84 kJ/kg熟料 
③生成液相吸熱：QYX=105 kJ/kg熟料 
④C2S生成C3S吸熱：QC3S=4.61 kJ/kg熟料 
⑤粘土質(zhì)原料中無定型物質(zhì)轉(zhuǎn)變成晶體放熱：QGL=0 kJ/kg熟料（已在爐區(qū)及預熱器內(nèi)完成） 
⑥固相反應生成礦物的放熱量：QKW=405.13 kJ/kg熟料 
⑦熟料由1 450℃降至1 360℃放熱：QLQ=92.97 kJ/kg熟料 
合計后，得到回轉(zhuǎn)窯內(nèi)熟料形成所需熱量：QYN=34.35 kJ/kg熟料 
b、窯尾廢氣帶走熱 
①理論煙氣量：VYQ=6.549 Nm3/ kg煤 
②總廢氣量：VFQ=0.961XNm3/ kg熟料 
③廢氣帶走熱：QFQ=1 767.13XkJ/kg熟料 
ｃ、出窯熟料帶走熱：QSL=1 466.08kJ/kg熟料 
d、窯筒體散熱量：QYT=118kJ/kg熟料 
（3） 平衡計算：收入熱量=支出熱量 
建立平衡式：3 080X+948.58+1 172.04X+4.19X+9.31X=34.35+1 767.13X+1 466.08+118     
解得：X=26.81% 
即在產(chǎn)量一的情況下，窯頭用煤量占總用煤量的比例為26.81%。 
2.2.4  “產(chǎn)量二”在“產(chǎn)量一”基礎(chǔ)上的提產(chǎn)倍數(shù) 
由于“產(chǎn)量二”窯頭噴入煤粉絕對數(shù)量與“產(chǎn)量一”窯頭噴入煤粉絕對數(shù)量相等，根據(jù)產(chǎn)量與全系統(tǒng)用煤量成正比的關(guān)系，產(chǎn)量二/產(chǎn)量一=42.10/26.81=1.570（倍）。 
考慮各種可能的影響因素，取理論增產(chǎn)倍數(shù)的90%，作為產(chǎn)量二的目標值，即可在產(chǎn)量一的基礎(chǔ)上再提高1.413倍。 
3  設計及生產(chǎn)實踐案例 
應用上述設計思想，我公司在吉林四平石嶺監(jiān)獄水泥廠的技術(shù)改造中，通過合理的優(yōu)化設計，并通過生產(chǎn)實踐中不斷的總結(jié)提高，在條件較完備時，已經(jīng)能夠達到產(chǎn)量一的指標，Φ3m×48m回轉(zhuǎn)窯最高日產(chǎn)量已經(jīng)達到1 500t/d以上。 
3.1  改造前存在的問題 
SL水泥有限責任公司700t/d生產(chǎn)線（2號線）始建于20世紀80年代，當時是國內(nèi)最先進的700t/d生產(chǎn)線。隨著現(xiàn)代新型干法生產(chǎn)技術(shù)的不斷發(fā)展和完善，相比之下該廠原有的700t/d預分解系統(tǒng)在技術(shù)和工藝方面的落后和不足就全面暴露出來，如：能耗較高、質(zhì)量較差、生產(chǎn)工藝不穩(wěn)定、運轉(zhuǎn)率較低、預熱器系統(tǒng)壓損大、產(chǎn)量偏低等，使產(chǎn)品的成本較高、市場競爭力不強。 
3.1.1  改造前存在的問題 
（1）產(chǎn)量低：窯的產(chǎn)量平均在29~31.5t/h左右，其設計能力和運轉(zhuǎn)率不理想； 
（2）分解爐運行不穩(wěn)定且爐容偏?。河捎诜纸鉅t是MFC型分解爐，受當時技術(shù)的局限，在生產(chǎn)運行中經(jīng)常壓爐，而每次停爐處理都在兩小時左右，對整個系統(tǒng)影響很大； 
（3）三次風管是V型布置，風阻大，入爐三次風溫＜600℃，不能很好滿足分解爐的工藝要求； 
（4）三次風管沉降室鎖風閥鎖風不嚴，漏風積灰嚴重，影響工藝的穩(wěn)定操作； 
（5）單冷機耐火磚壽命短，揚料勺易變形脫落； 
（6）窯頭罩正壓，窯內(nèi)通風不暢，看火不清；漏灰漏風嚴重，工人的勞動環(huán)境差； 
（7）預熱器系統(tǒng)風壓損失大，通風量小，電耗增加，影響通風和預熱效果。 
3.1.2  技改措施 
    針對上述問題，我公司對改造方案進行系統(tǒng)核算和論證，最后確定改造方案，并擬訂改造后設計產(chǎn)量為1 200t/d。具體措施是： 
（1）擴大窯頭罩，解決窯頭正壓及看火不清等問題； 
（2）將原帶沉降室的V型三次風管取消，改為水平“一字型”的三次風管； 
（3）改造原MFC分解爐，只保留部分筒體，更換MFC爐的流化床，增大爐容，增加鵝頸管，重新配置流化床風帽和風機； 
（4）拆除壓力損失大的預熱器，利用原預熱器框架及各級旋風筒原錐體，重新設計各級預熱器旋風筒及上升管道，采用270°大包角、五邊形進風口，并合理設計各級內(nèi)筒的插入深度，確保收塵效率并大幅度降低阻力損失。對C1級筒進行獨特設計，降低C1級筒出口粉塵濃度，減輕廢氣處理時電收塵器的負荷； 
（5）改造原套筒型的增濕塔，拆除原增濕塔里層，增高原外層筒體，并重新配置噴水系統(tǒng)，確保增濕效果； 
（6）高溫風機由原風機制造廠進行改造，滿足所需風量和風壓的要求； 
（7）雖然產(chǎn)量大幅度提高，由于預熱器采用低壓損和高分離效率設計，原70m2電收塵系統(tǒng)及煙囪雖未做改動仍能滿足系統(tǒng)廢氣處理要求； 
（8）在滿足土建荷載變化要求的情況下，經(jīng)結(jié)構(gòu)驗算并實施加固方案。窯尾主框架未做改動，去除了改造時干涉的小梁，同時增加部分鋼結(jié)構(gòu)梁支撐； 
（9）采用我公司專利產(chǎn)品復合式冷卻技術(shù)改造單筒冷卻機，具體方案是： 
a、拆除原窯下料溜子，單冷機截去1m，在窯頭罩下安裝一段專利充氣梁篦床，即改造后的復合式冷卻機由篦冷機段和單冷機段兩部分組成。改造后實現(xiàn)了對熟料的急冷，改善了易磨性，提高了熟料的早期強度；    
b、從窯頭罩上抽取三次風，提高了三次風溫； 
    c、從篦冷機段側(cè)面抽取余風并收塵，一部分進煤磨，一部分余熱利用或排出； 
    d、篦冷機段與單冷機之間采用復合式密封技術(shù)進行密封連接； 
（10）采用我公司專利復合式密封技術(shù)更換原有的窯頭及窯尾密封； 
（11）窯尾生料入窯為機械提升工藝，將電耗高的氣力提升泵改為省電可靠的椿本板鏈提升機。 
3.1.3  改造前后燒成系統(tǒng)對比 

 

表6    改造前后燒成系統(tǒng)對比

4 結(jié)語 
通過理論研究推導得到的新型干法窯的目標“產(chǎn)量一”，可以在傳統(tǒng)的預分解窯熟料產(chǎn)量基礎(chǔ)上增加50%～100%，已在某些規(guī)格的預分解窯上得到了實踐驗證；目標“產(chǎn)量二”在產(chǎn)量一的基礎(chǔ)上還可以再提高40%以上，并正在我們進行的工程設計中逐步實踐。在實踐當中，還會遇到各種需要解決的問題，但我們認為上述問題的解決不用依賴于相關(guān)技術(shù)的突破性發(fā)展，相信通過參與水泥工廠建設和技術(shù)改造的各方同仁以及我們的共同努力，一定會克服可能遇到的困難，在不久的將來達到“產(chǎn)量二”的目標。