篦冷機框架跑偏問題的分析與改進

我公司第2條生產(chǎn)線篦冷機為德國BMH公司制造的809-1019S/1223S/1236H推動式。1996年7月投產(chǎn)，運轉(zhuǎn)近3年，到1999年初篦冷機框架跑偏現(xiàn)象已經(jīng)成為威脅窯運轉(zhuǎn)率的主要故障之一。  

1　部分結構的改進 

　　 
1.1　曲柄連桿結構的改進 
　　
原曲柄連桿結構如圖1所示。 
　　 




　　
圖1　原曲柄連桿結構 
　　
1.連桿；2.曲柄；3.悶蓋；4.銅套；5.滑塊軸；6.托輪 

由于銅套與其他襯套是滑動摩擦，其材質(zhì)又較軟，所以運行一段時間后會嚴重磨損。這不但需要頻繁更換，給維修工作帶來很大難度，而且由于磨損會造成銅套與曲軸、從動軸上相關襯套的間隙過大，引起運轉(zhuǎn)不同步，使活動框架跑偏?，F(xiàn)將其結構改進為如圖2所示結構，用滾動軸承代替了銅套，變滑動摩擦為滾動摩擦，降低了磨損，提高了運動的靈活性，從而從根本上解決了以上問題。 
　　 




　　圖2　改進后曲柄連桿結構 
　　
1.透蓋；2.軸承；3.悶蓋；4.曲柄；5.連桿；6.托輪；7.滑塊軸 

1.2　托輪結構的改進 
　　
原托輪結構輪緣是一平面，不能限制活動框架在運動平面內(nèi)的運動，現(xiàn)改為槽型結構，且安裝時保證導軌與托輪槽兩側(cè)間隙均為2mm，這樣就大大限制了活動框架的側(cè)移。改進前后托輪結構如圖3所示。 
　　 




　　圖3　托輪結構 

1.3　導向輪結構的改進 
　　
考慮到原導向輪結構剛度不夠且一段數(shù)量不足，除在一段增加了1套導向輪裝置外，又對原結構進行了改進。改進后的導向輪與導向架結構如圖4所示。 
　　 




　　圖4　改進后的導向輪與導向架結構 

　　由于導向輪輪軸曾發(fā)生斷裂，分析抗剪強度不夠，所以軸徑由Φ50mm增大到Φ70mm，相應導向輪外徑由Φ150mm增大到Φ185mm；導向架由分體結構改為整體結構；導向輪支座由角鋼結構改為槽鋼結構。改進后導向輪結構的整體剛度得到了很大提高。 
　　
因為導向輪與導向架之間的間隙為1.5mm(見圖4)，而托輪與導軌之間的側(cè)隙為2mm(見圖3)，所以導向輪先于托輪對框架的跑偏起作用。 

2　篦冷機各部分的調(diào)整 

　　 
2.1　篦冷機中心線的重新確定 
　　
投產(chǎn)后的篦冷機殼體風室都已封閉，而原始安裝時中心線的位置已不存在。因為篦冷機各部分的調(diào)整是以中心線為基準的，所以重新確定中心線是解決框架跑偏問題十分重要的一個環(huán)節(jié)。 
　　
如圖5所示，測2個側(cè)框架上固定梁螺栓孔的中心位置數(shù)值，多測幾組，用其平均值確定中心線位置，確定好后做標記并拉1根細鉛絲，就是重新確定的中心線。 
　　 




　　圖5　篦冷機中心線的調(diào)整 

2.2　主動軸調(diào)整 
　　
1)主動軸的軸向定位。如圖6所示，使主動軸2個對稱法蘭內(nèi)側(cè)A、B的中點O與篦冷機中心線重合，其偏差不能超過±1mm。 
　　 




　　圖6　主動軸調(diào)整 

　　
2)主動軸中心線水平度調(diào)整。利用框架水平儀進行調(diào)整，使主動軸中心線水平度≤0.1mm/m。 
　　
3)主動軸中心線與篦冷機中心線垂直度的調(diào)整。在篦冷機中心線上任取一點C，即可調(diào)整垂直。 

2.3　從動軸調(diào)整 
　　
1)從動軸的軸向定位。使從動軸中點與篦冷機中心線重合，偏差不超過±1mm。 
　　
2)水平度調(diào)整。通過測量主、從動軸軸頭兩端中心距使垂直度滿足≤0.2mm/m。 

2.4　活動框架調(diào)整 
　　
1)中心線找正。確定活動框架中心線，使其與篦冷機中心線重合，偏差不超過1mm。 
　　
2)活動框架支承托輪調(diào)整?；顒涌蚣苤С型休喖皩к壍母鼡Q與調(diào)整對解決跑偏問題也起到一定的作用，其具體步驟如下: 
　　
①托輪安裝時應保證導軌距托輪槽兩側(cè)間隙均為2mm。 
　　
②導軌及托輪安裝后其中心線應保證都與篦冷機中心線平行。 
　　
③通過在導軌底座加減墊片調(diào)整篦板的垂直間隙。 
　　
3)活動框架的水平調(diào)整。由于一、二段的活動框架傾斜角為3°，故調(diào)整中要保證角度要求，三段要保證水平。其具體辦法是利用水平儀在有托輪支承的地方測標高，通過計算其高差進行。 
　　
通過采取以上措施，在試車后發(fā)現(xiàn)篦冷機框架跑偏現(xiàn)象得到了很大改善，電動機電流在正常范圍內(nèi)。